|
Где I – ток, А; R ‑ сопротивление проводника, Ом; T – длительность протекания тока, с. Активное сопротивление проводника различно при постоянном и переменном токе из-за поверхностного эффекта и эффекта близости. При переменном токе
Где - сопротивление при постоянном токе; - коэффициент добавочных потерь из-за вышеотмеченных эффектов. ПОВЕРХНОСТНЫЙ ЭФФЕКТРезультатом поверхностного эффекта является неравномерность плотности тока по сечению проводника. Переменный ток, протекая по проводнику создает переменное магнитное поле, которое пронизывает проводник, наводит в нем ЭДС. Эта ЭДС создает вихревые токи, которые геометрически складываются с основным магнитным потоком. В результате наибольшая плотность будет на поверхности проводника. Коэффициент добавочных потерь, обусловленных поверхностным эффектом, принято обозначать – . всегда больше единицы ( > 1). ЭФФЕКТ БЛИЗОСТИЭффект близости заключается во взаимном влиянии магнитных полей проводников на ток, протекающий по этим проводникам. В результате ток по сечению проводников распределяется неравномерно. Отношение активного сопротивления проводника, находящегося в магнитном поле других проводников, к сопротивлению уединенного проводника называется коэффициентом близости.
Как и в случае с поверхностным эффектом коэффициент близости усиливается с частотой тока, электрической проводимостью материала. зависит как от формы, так и взаимного расположения и направления токов в них. Коэффициент близости может быть и меньше единицы. В трехфазных системах влияние соседних фаз значительно сложнее, чем в однофазных. Однако здесь имеет место минимальное расстояние между фазами, при котором эффект близости практически можно не учитывать. Так, при цилиндрических проводах , если расстояние между фазами , где d – диаметр провода. Для прямоугольных шин в трехфазной системе , если , где h – наибольший размер поперечного сечения шины [1]. С учетом (1.1) и (1.2) получим
Как следует из вышесказанного поверхностный эффект и эффект близости существенно влияют на сопротивление проводников, а следовательно и величину потерь в этих проводниках. ПОТЕРИ В НЕТОКОВЕДУЩИХ ФЕРРОМАГНИТНЫХ ДЕТАЛЯХ АППАРАТОВВ цепях переменного тока, где имеются ферромагнитные элементы, имеют место активные потери. Причина в том, что переменный магнитный поток, пересекая ферромагнитные детали, наводит вихревые токи. Они то и являются причиной потерь. Направление вихревых токов таково, что создаваемые ими магнитные потоки направлены встречно основному полю. По этой причине магнитный поток по сечению распределяется неравномерно и магнитная индукция максимальна на поверхности стержня. Распределение магнитной индукции В и плотности тока I в ферромагнитном стержне показано на рисунке 1.1. Рисунок 1.1 – Распределение магнитной индукции В и плотности тока I в ферромагнитном стержне. Глубина проникновения (а) электромагнитной волны в тело стержня, м, и удельная мощность потерь , , определяются по формулам
Где - удельное электрическое сопротивление материала стержня, ; - круговая частота изменения потока, ; - абсолютная магнитная проницаемость материала стержня, ; - мощность потерь на 1 см поверхности; - МДС на единицу длины стержня, ; - частота, ; - индукция, . Из (1.4) видно, что чем меньше и выше И , тем сильнее эффект вытеснения потока, следовательно и больше потери. Полные потери в стальном магнитопроводе определяются:
Где - максимальное значение магнитной индукции в магнитопроводе, ; и - коэффициенты потерь от гистерезиса и вихревых токов; - масса магнитопровода, ; - частота тока. Для применяемых в электрических аппаратах трансформаторных сталей значения
Для уменьшения потерь в магнитопроводе электроаппаратов они выполняются шихтованными из тонких изолированных друг от друга листов электротехнической стали толщиной 0,20,5 . Для уменьшения потерь в массивных ферромагнитных деталях предусматриваются следующие меры: • увеличивают расстояние от проводника с током до ферромагнитных деталей; • на пути магнитного потока вводится немагнитный зазор; • при номинальных токах выше 1000 А конструкционные детали изготавливаются из немагнитных материалов (латунь, немагнитный чугун, алюминиевые сплавы и др.). Следует отметить, что в аппаратах переменного тока высокого напряжения помимо потерь в проводниках и ферромагнитных материалах учитывают также потери в изоляции проводов и изолирующих деталях
Где - емкость изоляции, ; - действующее значение напряжения, ; - тангенс угла диэлектрических потерь в изоляции. Изоляция аппарата нагревается за счет как этих потерь, так и потерь в токоведущей цепи. 2 УСТАНОВИВШИЙСЯ РЕЖИМ НАГРЕВАПроцесс нагрева считается установившемся, если с течением времени температура частей аппарата не изменяется. Температура считается установившейся, если за 1 час нагрева она возрастет не более чем на 1ºС. В установившемся режиме все выделяющееся тепло отдается в окружающее пространство. 3 НАГРЕВ АППАРАТОВ В ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ ПЕРЕХОДНЫЙ ПРОЦЕСС ПРИ НАГРЕВЕ И ОХЛАЖДЕНИИТепло, выделяющееся в аппарате, частично отдается в окружающее пространство, частично идет на повышение его температуры. Количество тепла, отдаваемого в окружающее пространство, определяется с помощью уравнений Ньютона [1]:
I – количество тепла, отдаваемое телом в окружающую среду за время ; II – количество тепла, воспринимаемое телом при изменении его температуры на . Где - мощность тепловых потерь в теле, ; - теплоемкость тела, ; - удельная теплоемкость единицы массы, ; - изменение температуры тела; - масса тела, ; - коэффициент теплообмена (является сложной функцией температуры и других физических параметров); - площадь охлаждения, . Если P=const, то решение уравнения (1.7) имеет вид
Где - превышение температуры в начале процесса (t=0); - установившееся превышение температуры,
T – постоянная времени нагрева, Зависимость показана на рисунке 1.2. Рисунок 1.2 – Переходный процесс нагрева и охлаждения Зависимость при отключении аппарата изменяется в соответствии с выражением
|